摘(zhai)要：對影響環氧粉(fen)末(mo)(mo)涂(tu)料(liao)(liao)陰極(ji)剝(bo)離(li)行(xing)(xing)為的因素進行(xing)(xing)了分析，從(cong)提高(gao)涂(tu)層抗堿性(xing)介質侵蝕(shi)能(neng)力與(yu)(yu)對基材附著(zhu)力入(ru)手(shou)，研(yan)制(zhi)(zhi)出具有較(jiao)高(gao)交聯(lian)密(mi)度與(yu)(yu)適度柔韌性(xing)的環氧樹脂(zhi)與(yu)(yu)固化劑并進行(xing)(xing)了粉(fen)末(mo)(mo)涂(tu)料(liao)(liao)配方試驗(yan)，試驗(yan)結果表明研(yan)制(zhi)(zhi)的粉(fen)末(mo)(mo)涂(tu)料(liao)(liao)可滿(man)足較(jiao)高(gao)溫(wen)度條件下長時間陰極(ji)剝(bo)離(li)要求。

前言(yan)

為了保(bao)證埋地(di)金屬管(guan)道在惡(e)劣(lie)環境下的長(chang)期可靠(kao)運(yun)行，常采用陰極(ji)保(bao)護的辦(ban)法(fa)，即使管(guan)道開始腐蝕時也先腐蝕外掛(gua)的犧牲金屬陽極(ji)而使管(guan)道免受(shou)腐蝕。

因(yin)此，有機涂層與陰極保護措施相結(jie)合是迄今埋地(di)管道重防腐所采用的主要方法(fa)。

但采取(qu)陰(yin)極保(bao)護措施給(gei)有機涂(tu)料性能(neng)(neng)帶(dai)來(lai)了新(xin)的要求，因為在(zai)電化腐蝕(shi)環境下，如果涂(tu)層的抗陰(yin)極剝離能(neng)(neng)力低，將出現涂(tu)層降解開裂，失去防腐作(zuo)用。

陰極保(bao)護(hu)條件下的(de)電化學腐蝕(shi)速率(lv)與使(shi)用的(de)溫(wen)(wen)度(du)環(huan)境有很大(da)關系，溫(wen)(wen)度(du)越高(gao)，腐蝕(shi)速率(lv)越快，一(yi)方面埋地管道所使(shi)用的(de)環(huan)境溫(wen)(wen)度(du)相差很大(da)，如在夏季高(gao)溫(wen)(wen)區(qu)域，沙漠地帶，地表溫(wen)(wen)度(du)本身就很高(gao)。

另(ling)一方面，要(yao)考察其(qi)抗陰極(ji)剝離能力的持久(jiu)性(xing)也需要(yao)在(zai)較高溫度條件下進行(xing)加速考察。

借鑒于國外(wai)運行經(jing)驗，為了保(bao)證(zheng)陰極(ji)保(bao)護(hu)的(de)可靠性，石油天然氣管道(dao)設計部門從今年開始將(jiang)要(yao)執行新的(de)涂層抗陰極(ji)剝離檢驗標準，將(jiang)原有標準1.5 V保(bao)護(hu)電壓(ya)(ya)下，室溫28 d或65 ℃48 h修改為1.5 V保(bao)護(hu)電壓(ya)(ya)下60 ℃30 d。

其(qi)標準要求大幅度提高，原有粉末(mo)(mo)涂(tu)料(liao)(liao)不(bu)管是單層(ceng)還(huan)是三層(ceng)粉末(mo)(mo)涂(tu)料(liao)(liao)遠遠不(bu)能達到要求，這給(gei)重(zhong)防(fang)腐粉末(mo)(mo)涂(tu)料(liao)(liao)及原材(cai)料(liao)(liao)生產(chan)廠(chang)提出了前所未有的難(nan)題。

要提高涂(tu)層抗陰極剝離能(neng)力必(bi)須(xu)先了解(jie)涂(tu)層發生陰極剝離的原因，從而找出(chu)其影響因素有(you)針對性地加以改(gai)進。

所謂涂層的(de)(de)陰極剝離，是指在使用(yong)環境中，當水(shui)、氧、離子等滲入(ru)涂層后，在陰極保(bao)護(hu)條件下的(de)(de)有機涂層逐(zhu)漸喪失其屏(ping)障保(bao)護(hu)作用(yong)產生(sheng)起泡并開裂的(de)(de)現象(xiang)。

陰極剝離(li)(li)發生的原因目前尚未完全清(qing)楚，一(yi)般認為涂(tu)層陰極剝離(li)(li)的發生與陰極反應造(zao)成(cheng)的局部堿環境有(you)關，但也(ye)有(you)另一(yi)種可能，即涂(tu)層施加前已存在于(yu)鋼基表面(mian)(mian)的氧(yang)化膜（厚度為幾個納米）及該膜與有(you)機(ji)涂(tu)層界(jie)面(mian)(mian)在陰極極化條件(jian)下發生變(bian)化而導致剝離(li)(li)。

李勁(jing)等比較(jiao)了一(yi)(yi)種(zhong)常溫固化的(de)(de)環(huan)氧涂(tu)層、一(yi)(yi)種(zhong)環(huan)氧型與一(yi)(yi)種(zhong)酚醛改性環(huan)氧型融熔結(jie)合(he)型粉末涂(tu)層的(de)(de)耐NaCl、NaOH及(ji)在3%NaCl水溶液(ye)介質中(zhong)的(de)(de)陰(yin)極(ji)剝離(li)行為后認為，由陰(yin)極(ji)反應產生(sheng)的(de)(de)堿性環(huan)境造成聚合(he)物降解是導致(zhi)涂(tu)層陰(yin)極(ji)剝離(li)的(de)(de)主要因素。

涂(tu)層(ceng)(ceng)的(de)(de)性能對陰極(ji)開裂的(de)(de)速度有著重要(yao)影響，提(ti)高涂(tu)層(ceng)(ceng)的(de)(de)抗堿性介質的(de)(de)能力可明顯提(ti)高涂(tu)層(ceng)(ceng)的(de)(de)抗陰極(ji)剝(bo)(bo)離性能。另外涂(tu)層(ceng)(ceng)與基(ji)體金屬(shu)的(de)(de)粘接(jie)狀況對陰極(ji)剝(bo)(bo)離速度也有一定(ding)的(de)(de)影響，良好(hao)的(de)(de)粘接(jie)性能在一定(ding)程(cheng)度上也可以提(ti)高涂(tu)層(ceng)(ceng)的(de)(de)抗陰極(ji)剝(bo)(bo)離性能。

根據已有文獻提供的基(ji)本思路(lu)，為(wei)了對影響粉末涂料陰極(ji)剝離行為(wei)及其影響因素作進一步探討。

我們對粉(fen)末(mo)涂(tu)料中影(ying)響涂(tu)層性能的主要材料因素特別是樹脂與(yu)(yu)固(gu)化劑(ji)的組成(cheng)與(yu)(yu)抗陰(yin)極剝離(li)能力(li)的關系進行比(bi)較。

通過反復篩選比較(jiao)研制(zhi)了(le)兩種具有良好抗高溫長時間陰極剝離的環(huan)氧樹脂與(yu)(yu)固化劑，依此為(wei)原料進行粉末涂(tu)料制(zhi)備(bei)與(yu)(yu)噴涂(tu)試驗取得了(le)較(jiao)好效果(guo)。

1 試(shi)驗部分

1.1 試(shi)驗原料

環(huan)氧樹脂：

E-12-CF（水洗法生產酚醛改性環氧(yang)樹脂，環氧(yang)值0.11～1.13,軟化點85～88 ℃）；

JECP-01A JENP-02A（酚醛環氧(yang)樹脂(zhi)，環氧(yang)值0.11～0.13,軟化點85～95 ℃） ；

E-10R、GR-10E（柔韌性(xing)環(huan)氧(yang)樹脂環(huan)氧(yang)值0.08～0.12,軟化點82～87 ℃）；

以上環氧樹脂均(jun)為常(chang)熟佳發化(hua)學(xue)公司產(chan)品。

903（二步法生產，環氧(yang)值(zhi)0.11～0.14,軟(ruan)化點90～96 ℃），廣州宏昌電子材料有限公司。

固化劑：

JECP-01B （羥(qian)基當量200～210,軟化點82～86 ℃）；

JECP-05B （羥基當量200～210,軟化點90～100 ℃）。

填(tian)料：

金紅石型(xing)鈦白粉902,杜邦(bang)公司；

硫酸鋇，沉淀法生(sheng)產，400～600目(mu)；

云母(mu)粉400～1 000目，安徽滁州(zhou)萬橋絹云母(mu)粉廠；

流平(ping)劑801,常熟佳(jia)發化學公(gong)司；

安息香，安徽黃山盛龍化工廠。

1.2 試驗條件與(yu)方法

1.2.1 粉末(mo)涂(tu)料制(zhi)備

將環氧(yang)樹脂、固化劑(ji)(ji)、顏(yan)填料及其他助劑(ji)(ji)在高速混合機充分混合均勻(yun)然(ran)后(hou)在螺桿(gan)擠出(chu)(chu)(chu)機進(jin)行擠出(chu)(chu)(chu)，擠出(chu)(chu)(chu)機1區溫(wen)度(du)100 ℃，2區溫(wen)度(du)90 ℃，轉速900 r/min。擠出(chu)(chu)(chu)后(hou)的片(pian)狀(zhuang)物在磨粉機中進(jin)行磨粉，然(ran)后(hou)進(jin)行篩(shai)分規定粒度(du)。

1.2.2 粉末噴涂與固化（涂層制備(bei)）

按(an)檢(jian)(jian)測(ce)標準要(yao)求將待(dai)檢(jian)(jian)測(ce)樣(yang)(yang)板進(jin)行(xing)噴砂除銹處理(li)，預熱200～230 ℃，用靜電噴涂將待(dai)檢(jian)(jian)測(ce)粉末噴涂于樣(yang)(yang)板至規定厚(hou)度，在220～230 ℃固化3 min,進(jin)行(xing)水冷后(hou)待(dai)檢(jian)(jian)測(ce)。

1.2.3 涂(tu)(tu)料與涂(tu)(tu)層性能檢測

采用法國賽(sai)特拉姆(mu)DSC熱分析儀測定(ding)粉(fen)末涂料(liao)的反應放熱特性，并(bing)用動力(li)學方程求算不同溫度的固化(hua)時間。

按SY/T0315-2005表2要(yao)求檢測膠化(hua)時間(jian)、密度(du)、粒度(du)分(fen)布(bu)、磁性物含量等指(zhi)標。按S Y/T0315-2005表3規定方法檢測附(fu)著(zhu)力、-30 ℃、3°彎(wan)曲，（60±2）℃、1.5 V耐陰極剝(bo)離。

2 結果與討論

在陰(yin)極(ji)保護檢測試驗條件下，腐(fu)蝕介質達到(dao)金(jin)屬表面可從(cong)兩種形式實現：一是從(cong)徑向通過擴散作用直接透過有機涂層；

二是通過陰(yin)極剝(bo)離(li)試驗時所鉆孔處涂(tu)層與金屬的(de)接合面從法向向內部(bu)侵蝕使(shi)剝(bo)離(li)面積擴大。

腐蝕(shi)(shi)(shi)速率既取(qu)決于涂層的抗腐蝕(shi)(shi)(shi)能力，也取(qu)決于溶液的電(dian)導率，在陰極(ji)剝離(li)試驗的NaCl稀溶液具有很高的電(dian)導率，如果(guo)腐蝕(shi)(shi)(shi)介質達到金屬表(biao)面(mian)，則電(dian)化學腐蝕(shi)(shi)(shi)可以較快的速度進行。

根據(ju)上述(shu)陰極(ji)剝離(li)機理，要提(ti)高涂(tu)層(ceng)抗陰極(ji)剝離(li)能力(li)，一(yi)方(fang)面要增(zeng)加涂(tu)層(ceng)抗介質(zhi)滲(shen)透能力(li)，使腐蝕介質(zhi)不易(yi)穿過涂(tu)層(ceng)到達金屬表(biao)面。

另(ling)一方面則(ze)需提(ti)高(gao)涂(tu)膜對(dui)金(jin)屬表面在(zai)濕態條件下的附(fu)著力，前(qian)者可通(tong)過增加(jia)涂(tu)層聚合物交聯密度或添(tian)加(jia)對(dui)腐蝕介質有好的阻擋作用的填料(liao)與助劑加(jia)以強化。

后者可通過選(xuan)擇具有一(yi)定的(de)柔韌性、耐熱(re)性、一(yi)定極性基(ji)(ji)團的(de)聚合(he)物(wu)來增(zeng)(zeng)強涂(tu)層(ceng)與(yu)金(jin)屬(shu)基(ji)(ji)體的(de)附著力(li)，通過表(biao)面處理(li)增(zeng)(zeng)加涂(tu)層(ceng)與(yu)金(jin)屬(shu)的(de)結合(he)力(li)來實(shi)現。

因此，抗陰極剝離(li)能力(li)的提高應從(cong)有機(ji)涂(tu)層(ceng)的分子(zi)結構、合適的顏填料(liao)配(pei)方組(zu)合這三方面(mian)進行，其涂(tu)層(ceng)的成膜物質具有更重要作(zuo)用，我們在試驗研究中(zhong)進行了重點考察。

2.1 環氧(yang)樹(shu)脂的影響(xiang)

針(zhen)對3P E防腐層結構，粉末層噴涂厚度(du)在150 μm左右，選擇(ze)JECP-01B作為固化劑(ji)，顏填料及其他(ta)助劑(ji)不變，基本(ben)配方見表1。

改變不(bu)同種類環氧樹脂制備粉(fen)末涂(tu)料，測定涂(tu)層附(fu)著力、抗冷(leng)彎與陰極剝離(li)情況，見(jian)表2。

由表(biao)2結果對(dui)比，1～6配方附著力(li)、冷彎(wan)、常(chang)規48 h陰極(ji)(ji)剝離(li)均已(yi)通過，但長(chang)周(zhou)期考察不同配方抗陰極(ji)(ji)剝離(li)能力(li)差(cha)異較大，按抗陰極(ji)(ji)剝離(li)能力(li)高低(di)排列順(shun)序為3>5>2>6>1=4。

從(cong)環氧(yang)樹脂結構分析，1、4、6基(ji)本為(wei)雙官能度環氧(yang)樹脂，配方1因是水洗法工藝(yi)生產的環氧(yang)樹脂，部分環氧(yang)端基(ji)可(ke)能在多(duo)次長時間(jian)高溫水洗過(guo)程中(zhong)發生開環水解，形成α二醇基(ji)，不(bu)能參與(yu)交(jiao)聯反(fan)應，使涂層交(jiao)聯密度降低。

采用部分酚(fen)醛改性，酚(fen)醛樹(shu)(shu)脂本(ben)身固化(hua)后交(jiao)聯(lian)度較高(gao)，但殘存的(de)酚(fen)羥基表現出(chu)一(yi)定(ding)酸(suan)性，在陰(yin)極反應產生的(de)堿(jian)性環(huan)境條件下其抗堿(jian)性不如環(huan)氧(yang)樹(shu)(shu)脂，配方6采用的(de)二步(bu)法(fa)環(huan)氧(yang)樹(shu)(shu)脂。

α二醇基含量少于一(yi)步水(shui)洗法(fa)環(huan)氧樹脂，端基反(fan)應率(lv)高于配方1,表現出較強的(de)防(fang)腐作用，但(dan)由于雙酚A環(huan)氧樹脂只有兩端基參與(yu)交聯反(fan)應，交聯密度不夠高，不能抵抗(kang)長期陰極(ji)剝(bo)離(li)。

配方(fang)2采用的(de)(de)(de)(de)是二步法的(de)(de)(de)(de)酚(fen)醛改性環氧樹脂，由于(yu)α二醇基(ji)含量較少，因(yin)此(ci)與(yu)配方(fang)6一(yi)樣(yang)具有(you)好的(de)(de)(de)(de)端基(ji)反應率，分子(zi)結(jie)構中(zhong)的(de)(de)(de)(de)酚(fen)醛成分使其比配方(fang)6具有(you)更高交聯(lian)密度(du)，因(yin)此(ci)表現(xian)出比配方(fang)6更好的(de)(de)(de)(de)抗陰極剝離能力。

相比同樣基(ji)本為二官能(neng)的(de)柔韌性環氧樹(shu)脂(zhi)配方4、5,配方5表(biao)現出(chu)比除配方4外的(de)抗陰極剝離能(neng)力，原因可歸結(jie)為配方4、5的(de)柔韌性環氧樹(shu)脂(zhi)結(jie)構使固化(hua)與冷卻(que)過程可能(neng)產生的(de)內應(ying)力小，涂膜對(dui)金屬的(de)結(jie)合力更好；

但配(pei)方(fang)4樹(shu)(shu)脂(zhi)(zhi)環(huan)氧(yang)值(zhi)較低，固(gu)化物交聯密度(du)低，因(yin)此抗(kang)陰(yin)極剝離效果不如配(pei)方(fang)5。配(pei)方(fang)3采用的是一(yi)種酚醛環(huan)氧(yang)樹(shu)(shu)脂(zhi)(zhi)，除了較少α二(er)醇基的端基缺陷外，與二(er)官能環(huan)氧(yang)樹(shu)(shu)脂(zhi)(zhi)不同，它的分子(zi)結構中還含有(you)多官能團環(huan)氧(yang)基，固(gu)化物交聯密度(du)更高。

此外與酚醛樹(shu)脂的(de)酚羥基(ji)不同，端環氧基(ji)在陰極剝離的(de)堿(jian)性環境(jing)中表現出更優異(yi)的(de)抗(kang)陰極剝離能力(li)。

2.2 固化(hua)劑影響

目前國內外重防腐粉末涂料所(suo)采(cai)用(yong)的固化劑(ji)基本都(dou)是酚類化合(he)物(wu)與(yu)環氧樹(shu)脂(zhi)加成(cheng)產物(wu)，所(suo)不同(tong)的是加成(cheng)酚類化合(he)物(wu)與(yu)加成(cheng)樹(shu)脂(zhi)及(ji)助劑(ji)選擇有所(suo)差(cha)別(bie)。

該類固化劑的特點與環氧樹脂具有相(xiang)(xiang)似結構，軟(ruan)化點接近，相(xiang)(xiang)容性(xing)好(hao)，固化速(su)度快，適合于粉末涂料熱(re)熔結快速(su)涂裝(zhuang)工藝。

相對(dui)要(yao)(yao)(yao)求較(jiao)高溫度下長時間的抗陰(yin)極剝離要(yao)(yao)(yao)求，一般只有兩(liang)個(ge)端基反應基團(tuan)的這類固化(hua)劑也難以滿足(zu)要(yao)(yao)(yao)求。

根(gen)據(ju)抗(kang)高溫陰極剝離要求(qiu)，在固化劑分(fen)子結(jie)構中引入了(le)部分(fen)多官(guan)能基(ji)團(tuan)，使固化物(wu)交(jiao)聯(lian)密(mi)(mi)度提(ti)高，為了(le)消除(chu)因交(jiao)聯(lian)密(mi)(mi)度過(guo)高帶來固化過(guo)程內應力增加，適當(dang)引入了(le)部分(fen)憎水(shui)性長(chang)脂肪鏈結(jie)構保(bao)證了(le)附著(zhu)力。

試(shi)驗(yan)選擇了在環(huan)氧樹脂比較(jiao)(jiao)試(shi)驗(yan)中抗(kang)陰極剝離較(jiao)(jiao)好的樹脂2、3、5、6進行固(gu)化劑選擇比較(jiao)(jiao)，顏(yan)填料(liao)同前，結果見表3。

固化劑J E C P-05B與(yu)(yu)J E C P-01B相比，分(fen)子結構中增(zeng)加了(le)多官能結構，使得(de)同樣(yang)樹脂相比固化物(wu)交聯(lian)密度增(zeng)加，與(yu)(yu)柔韌性環(huan)氧(yang)樹脂G R-10E與(yu)(yu)二(er)步法環(huan)氧(yang)樹脂903項配合，抗陰極剝離(li)作用有明顯增(zeng)加；

而對酚(fen)醛環氧樹(shu)脂J E N P-02A、酚(fen)醛改性(xing)環氧樹(shu)脂JECP-01A由于樹(shu)脂本身(shen)官能(neng)度較高(gao)，交聯密度過(guo)高(gao)固化物脆性(xing)增(zeng)加，可能(neng)影響到涂層附著力(li)，因(yin)此抗(kang)陰(yin)極(ji)剝離效(xiao)果不及(ji)官能(neng)度相對較低的(de)固化劑JECP-01B。

2.3 填料(liao)影響

加入填料的作用除降低成本(ben)外，更(geng)重要(yao)的是降低固化過程的體積收(shou)縮(suo)，減少(shao)內應(ying)力(li)，提高表面硬度。

填(tian)料的(de)(de)選(xuan)擇除了(le)要(yao)(yao)求化學惰性不與介質反應外還要(yao)(yao)求與樹(shu)脂與固化劑充分結合、浸(jin)潤性好(hao)、對腐蝕(shi)介質有(you)較好(hao)的(de)(de)阻擋作(zuo)用，以選(xuan)擇經表面活(huo)(huo)化處理(li)的(de)(de)活(huo)(huo)性填(tian)料如經硅烷(wan)偶聯化處理(li)的(de)(de)活(huo)(huo)性硅微粉、經鈦酸酯偶聯處理(li)的(de)(de)硫酸鋇為好(hao)。

適當添(tian)加(jia)部分片狀云(yun)母粉可增加(jia)涂層(ceng)對腐(fu)蝕介質的阻(zu)隔作用。不同填料組合對涂層(ceng)性能影響如表4。

2.4 其他影響

除成(cheng)膜物(wu)(wu)(wu)質與填(tian)料(liao)(liao)外(wai)，流平劑(ji)(ji)品種與用(yong)量、脫(tuo)氣劑(ji)(ji)的(de)用(yong)量以及樹脂、固(gu)化(hua)(hua)劑(ji)(ji)、顏填(tian)料(liao)(liao)中揮發物(wu)(wu)(wu)均要(yao)嚴(yan)格控制，最好選擇(ze)對樹脂與固(gu)化(hua)(hua)劑(ji)(ji)相容性較好并能有效遷移到固(gu)化(hua)(hua)物(wu)(wu)(wu)表面的(de)流平劑(ji)(ji)。

由于(yu)流平劑(ji)與基材結(jie)合(he)力差，如果流平劑(ji)存留于(yu)涂層與金(jin)屬界(jie)面勢必影響附著力，以控(kong)制少加為好。

噴涂與固化(hua)過(guo)程揮(hui)(hui)發(fa)(fa)物的(de)產生是影響涂層致密性(xing)的(de)重要因素(su)，脫氣劑安(an)息(xi)香本(ben)身具有揮(hui)(hui)發(fa)(fa)性(xing)，加入太(tai)多可(ke)能影響涂層致密性(xing)。樹(shu)脂與固化(hua)劑及顏填料中(zhong)的(de)揮(hui)(hui)發(fa)(fa)物同樣有有害作用，應盡量降低。

2.5 粉末涂料的熱特性

采用上述抗陰(yin)極剝離效果最好的(de)配方制備成粉末涂料，測(ce)定(ding)膠化條件(jian)為200 ℃、13 s,固化反應放熱的(de)DSC曲線(xian)見圖1、圖2。

采用示差掃(sao)描(miao)量熱(re)儀（DSC）檢測該型粉末涂料的(de)(de)等速(su)升溫(wen)固(gu)化的(de)(de)DSC曲(qu)線如圖1,該粉末涂料的(de)(de)反應熱(re)焓為(wei)-56.1 J/g。

對圖1的固化(hua)曲線進(jin)行積分，按F R E E M A N-C A R R O L L方法進(jin)行等溫模擬，測定反(fan)(fan)應(ying)級數(shu)(shu)、反(fan)(fan)應(ying)速率(lv)常(chang)數(shu)(shu)與(yu)活(huo)化(hua)能，并(bing)由此計算在同一反(fan)(fan)應(ying)溫度下(xia)反(fan)(fan)應(ying)轉化(hua)率(lv)與(yu)時間關系；

得到如圖2的粉末涂(tu)料的等溫固化曲線(xian)，由圖2得到該(gai)粉末涂(tu)料在220 ℃下固化時間為(wei)58 s；

但考慮到DSC檢測結果與實際應(ying)用的(de)偏差，將粉末涂料在220 ℃下的(de)固化(hua)時間設(she)定為1.5～2 min,符合常(chang)規(gui)3PE重防腐(fu)結構的(de)涂裝(zhuang)施工條件要求。

3 結(jie) 論(lun)

（1）粉(fen)(fen)末(mo)涂(tu)(tu)(tu)料涂(tu)(tu)(tu)層(ceng)對(dui)陰極(ji)剝離介(jie)質的阻擋能力以及涂(tu)(tu)(tu)層(ceng)對(dui)金屬(shu)基體的附著力是影(ying)響粉(fen)(fen)末(mo)涂(tu)(tu)(tu)料涂(tu)(tu)(tu)層(ceng)抗陰極(ji)剝離能力的主(zhu)要(yao)因素，增加(jia)涂(tu)(tu)(tu)層(ceng)交聯密度，提高(gao)(gao)涂(tu)(tu)(tu)層(ceng)耐(nai)堿(jian)性、耐(nai)熱性，加(jia)強表面處理，提高(gao)(gao)涂(tu)(tu)(tu)層(ceng)與基材的粘(zhan)接力，消除固化與冷卻(que)過程內應力是提高(gao)(gao)粉(fen)(fen)末(mo)涂(tu)(tu)(tu)料涂(tu)(tu)(tu)層(ceng)抗高(gao)(gao)溫長時間陰極(ji)剝離能力的有效措施。

（2）試驗(yan)研究得出以(yi)J E N P-02A環氧樹脂(zhi)、J E C P-01B固化(hua)劑以(yi)及G R-10E環氧樹脂(zhi)J E C P-05B固化(hua)劑為主(zhu)要(yao)成(cheng)膜(mo)物質的粉(fen)末涂料，可(ke)以(yi)滿(man)足(zu)埋(mai)地鋼制管道(dao)抗(kang)60 ℃、30 d陰極剝(bo)離新標準的要(yao)求。